斯普萊力花板式換熱器在相同泵功率的情況下，可提高殼程流速，殼程數(shù)的增加，為提高膜傳熱系數(shù)成為可能?；ò迨墙诲e(cuò)式排列，使得介質(zhì)流形成錯(cuò)流，換熱管表面產(chǎn)生湍流，使邊界層減薄，有利于提高殼程膜傳熱系數(shù)。實(shí)驗(yàn)中注意到花板式換熱器的振動(dòng)噪聲，小于折流板換熱器。花板式換熱器最大的優(yōu)點(diǎn)，是結(jié)構(gòu)簡單、換熱器制造成本降低。在相同的雷諾數(shù)下，花板的壓降僅為單弓形折流板的70%～80%。以單弓形折流板換熱器為參照時(shí)，花板式換熱器綜合效益為110%～140%，是值得推廣使用的一種換熱器。

花板式換熱器中，殼程流體的流動(dòng)方式與單弓形折流板換熱器不同，殼程流體屬縱向沖刷換熱管，具有縱向沖刷換熱管殼程阻力較小、換熱器內(nèi)管子振動(dòng)噪聲小的特點(diǎn)，由于花板旋轉(zhuǎn)，使得流體沖刷換熱管時(shí)呈現(xiàn)錯(cuò)流形式，克服縱單弓形折流板換熱存在換熱“死區(qū)”的缺點(diǎn)。單弓形折流板在實(shí)驗(yàn)測(cè)試范圍的低流速段的總傳熱系數(shù)K，高于花板式換熱器的K；但在驗(yàn)測(cè)試范圍的高流速時(shí)，花板式換熱器K的提高，比折流板換熱性能的提高更多。在驗(yàn)測(cè)試范圍的高流速段時(shí)，相同雷諾數(shù)花板的傳熱系數(shù)K，已接近或超過折流板的換熱系數(shù)。殼程壓力降與殼程流速有關(guān)，與管程流速無關(guān)，花板的殼程壓力降為折流板的70%～80%，這是由于花板式換熱器殼程流體等效的流通面積大于折流板殼程流體等效的流通面積。因此，當(dāng)提高殼程雷諾數(shù)時(shí)，單弓形折流板換熱器殼側(cè)壓力損失的增加，大于花板式換熱器殼側(cè)壓力損失的增加。實(shí)驗(yàn)時(shí)還觀察到花板式換熱器內(nèi)管子振動(dòng)噪聲比折流板換熱器的小?；ò迨綋Q熱器與傳統(tǒng)折流板式換熱器相比，在同等條件下，傳熱系數(shù)提高30%～50%，有效傳熱面積增加20%～30%，流動(dòng)阻力減小20%～30%?；ò迨綋Q熱器可廣泛用于化工、電力等領(lǐng)域。 

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