減小鑄型中氣體反壓力的途徑有兩條。一條是適當(dāng)?shù)托蜕爸械暮亢桶l(fā)氣物質(zhì)的含量，亦即減小

砂型的發(fā)氣性；另一條途徑是提高砂型的透氣性，在砂型上扎通氣孔，或在離澆注端最遠(yuǎn)或高部位設(shè)通

氣冒口，增加砂型的排氣能力。

３澆注條件方面的因素

（１）澆注溫度　澆注溫度對(duì)液態(tài)金屬的充型能力

有決定性的影響。澆注溫度越高，充型能力越好。在

一定溫度范圍內(nèi)，充型能力隨澆注溫度的提高而直線(xiàn)

上升。超過(guò)某界限后，由于金屬吸氣多，氧化嚴(yán)重，充型能力的提高幅度越來(lái)越小。對(duì)于薄

壁鑄件或流動(dòng)性差的合金，利用提高澆注溫度改善充型能力的措施，在生產(chǎn)中經(jīng)常采用，也

比較方便。但是，隨著澆注溫度的提高，鑄件一次結(jié)晶組織粗大，容易產(chǎn)生縮孔、縮松、粘

砂、裂紋等缺陷，因此必須綜合考慮，謹(jǐn)慎使用。

可以看出，鑄件的溫度場(chǎng)隨時(shí)間而變化，為不穩(wěn)定溫度場(chǎng)。鑄件斷面上的溫度場(chǎng)

也稱(chēng)溫度分布曲線(xiàn)。如果鑄件均勻壁兩側(cè)的冷卻條件相同，則任何時(shí)刻的溫度分布曲線(xiàn)

對(duì)鑄件壁厚的軸線(xiàn)是對(duì)稱(chēng)的。溫度場(chǎng)的變化速率，即為表征鑄件冷卻強(qiáng)度的溫度梯度。

溫度場(chǎng)能更直觀地顯示出凝固過(guò)程的情況。

圖１３１所示是鑄件的凝固動(dòng)態(tài)曲線(xiàn)，也是根據(jù)直接測(cè)量的溫度時(shí)間曲線(xiàn)繪制的：首先

圖１３１（ａ）上給出合金的液相線(xiàn)和固相線(xiàn)溫度，把二直線(xiàn)與溫度時(shí)間曲線(xiàn)相交的各點(diǎn)分

標(biāo)注在圖１３１（ｂ）（ｘ／Ｒ，τ）坐標(biāo)系上，再將各點(diǎn)連接起來(lái)，即得凝固動(dòng)態(tài)曲線(xiàn)?？v坐標(biāo)

子ｘ是鑄件表面向中心方向的距離，分母Ｒ是鑄件壁厚之半或圓柱體和球體的半徑。因

固是從鑄件壁兩側(cè)同時(shí)向中心進(jìn)行，所以ｘ／Ｒ＝１表示已凝固至鑄件中心。

下面以半無(wú)限大的鑄件為例，運(yùn)用導(dǎo)熱微分方程式

求鑄件和鑄型中的溫度場(chǎng)。

假設(shè)具有一個(gè)平面的半無(wú)限大鑄件在半無(wú)限大的鑄

型中冷卻，如圖１２３所示。鑄件和鑄型的材料是均質(zhì)

１２

的，其熱擴(kuò)散率α１ 和α２ 近似地為不隨溫度變化的定值，鑄型的初始溫度為ｔ２０，并設(shè)液態(tài)金

屬充滿(mǎn)鑄型后立即停止流動(dòng)，且各處溫度均勻，即鑄件的初始溫度為ｔ１０，將坐標(biāo)的原點(diǎn)設(shè)

在鑄件與鑄型的接觸面上。在這種情況下，鑄件和鑄型任意一點(diǎn)的溫度ｔ與ｙ和ｚ無(wú)關(guān)，為

一維導(dǎo)熱問(wèn)題。